2FRE 10-4X/50LBK4M

2FRE 10-4X/50LBK4M通过上述设计计算，决定伺服阀性能的结构参数基本上都定出来了，这时可以基于这些结构参数和前面所述的伺服阀数学模型，对整个伺服阀的动、静态性能进行仿真计算，检查是否能满足设计要求。如果不满足，还需要对个别参数作适当修改。如动态响应不够，可以适当增加喷嘴节流孔和固定节流孔孔径，适当减小力矩马达固有频率，直到满意为止。

还有一点应当指出的是，为使伺服阀2FRE 10-4X/50LBK4M的加速度零漂在合格范围内，结构设计时，应使衔铁组件的质量重心和衔铁组件的旋转中心尽量重合。衔铁组件的旋转中心在弹簧管支撑薄壁部分轴心线的中点处。

控制线圈安匝数代表控制力矩马达能量。考虑到标准化、通用化，不同流量规格和不同额定电流的力矩马达应按等功率原理进行设计，即尽管它们的额定电流不一样，然而安匝数的额定值应尽量一样，额定电流较小的力矩马达应选用线径较小的漆包线，绕较多的匝数；额定电流较大的力矩马达应选用线径较大的漆包线，绕较少的匝数。

5.2.6 性能仿真分析

由式（5-87）可得，双喷嘴挡板力反馈两级电液伺服阀的无因次压力、无因次流量和无因次电流三者之间的关系为



取无因次控制电流分别为25%、50%、75%、100%，可得压力-流量的无因次静态特性曲线，如图5-11所示。

2FRE 10-4X/50LBK4M

2FRE 10-4X/50LBK4M

ZDR 6 DA3-4X/75Y R900410864

ZDRE 6 VP2-10/100MG24K4M MNR:R900930942

R900915815; 2FRE 10-4X/50LBK4M

R900423261; 2FRM 10-3X/50LB

R900912805; LFA 16 DBW2-7X/315

DBEME10-7X/200YG24K31A1M,R901353062

ZDRE10VP2-2X/100XLMG24K4M,R901215393

DBE6-2X/100G24K4M,R901304331

DBEME30-7X/200YG24K31A1M,R901353075

4WRAE6W15-2X/G24K31/A1V,R900954077

ZDRE6VP2-1X/100MG24K4M,R900930942

R900426703?ZDR 10 DA3-5X/75YMR900597113 DZ20-1-5X/200X

4WRSE6V10-3X/G24K0/F1V

OD02170130OC

OD131051300000

ZDRE6VP2-1X/210MG24N9K4M

LEM-AB-116T-21-NNNN R911325865

SL 30 PB1-4X S-NR: R90059996

DBEE6-2X/100YG24K31A1M S-NR:R901340832

4WRSE 10 V50-3X/G24K0/A1V

4WRSE6V10-3X/G24K0/F1V